2上部结构设计2.9框架梁柱内力组合（1）（永久荷载和可变荷载均相同）考虑竖向荷载作用下梁端出现塑性铰，产生塑性内力重分布。因此对梁端支座负弯矩乘以调辐系数予以降低，本结构为全现浇框架结构，调幅系数取0.85。而为了将调低的弯矩加到跨中中去，跨中弯矩乘以1.2增大系数。梁端弯矩计算及内力调整结果见表表1竖向永久荷载作用下的AB跨梁内力调整调整前调整后层号MABMOMBAMAB’MO’MBA’4-66.3366.84-107.51-56.3880.21-91.383-63.6031.22-73.00-54.0637.46-62.052-59.9233.54-72.05-50.9340.25-61.241-55.7736.04-71.20-47.4043.25-60.52注：梁弯矩上端受拉为－，下端受拉为＋表2竖向永久荷载作用下的BC跨梁内力调整调整前调整后层号MBCMOMCBMBC’MO’MCB’4-71.61-66.45-71.61-60.87-79.74-60.873-31.19-26.03-31.19-26.51-31.24-26.512-33.35-28.19-33.35-28.35-33.83-28.351-36.98-31.82-36.98-31.43-38.18-31.43注：梁弯矩上端受拉为－，下端受拉为＋58广州大学土木工程学院（毕业设计）学士学位论文表3竖向永久荷载作用下的CD跨梁内力调整调整前调整后层号MCDMOMDCMCD’MO’MDC’4-107.5166.84-66.33-91.3880.21-56.383-73.0031.22-63.60-62.0537.46-54.062-72.0533.54-59.92-61.2440.25-50.931-71.2036.04-55.77-60.5243.25-47.40注：梁弯矩上端受拉为－，下端受拉为＋表4竖向可变荷载作用下的AB跨梁内力调整调整前调整后层号MABMOMBAMAB’MO’MBA’4-6.044.58-7.78-5.135.50-6.613-23.4519.78-28.93-19.9323.74-24.592-24.2519.24-29.21-20.6123.09-24.831-22.5720.25-28.87-19.1824.30-24.54注：梁弯矩上端受拉为－，下端受拉为＋表5竖向可变荷载作用下的BC跨梁内力调整调整前调整后层号MBCMOMCBMBC’MO’MCB’4-3.96-3.57-3.96-3.37-4.28-3.373-14.29-12.36-14.29-12.15-14.83-12.152-13.65-11.72-13.65-11.60-14.06-11.601-15.11-13.18-15.11-12.84-15.82-12.84注：梁弯矩上端受拉为－，下端受拉为＋592上部结构设计表6竖向可变荷载作用下的CD跨梁内力调整调整前调整后层号MCDMOMDCMCD’MO’MDC’4-7.784.58-6.04-6.615.50-5.133-28.9319.78-23.45-24.5923.74-19.932-29.2119.24-24.25-24.8323.09-20.611-28.8720.25-22.57-24.5424.30-19.18注：梁弯矩上端受拉为－，下端受拉为＋（2）组合类型：根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ3-2002）式（5.6.1）及式（5.6.3）规定，当无地震作用效应组合时，荷载效应组合的设计值应按下...
