第一篇：主厂房暖通施工方案

华能沁北电厂一期2×600MW主厂房暖通工程施工方案

1、编制依据

1.1主厂房煤仓层通风及除尘（N0305）、汽机房通风（N0302）、主厂房采暖（N0301）及图纸会审纪要。

1.2《电力建设施工验收技术规范》（建筑工程篇）《火电施工质量检验与评定标准》（土建工程篇）

1.3《建筑给排水及采暖工程施工质量验收规范》(GB50242-2002)《通风空调工程施工及验收规范》(GB50243-2002)1.4 《华能沁北电厂一期主厂房工程施工投标文件》

2、工程概况

2.1 主厂房暖通包括：主厂房除氧煤仓间的40.00m、48.50m除尘；汽机房A排双层防雨百叶窗安装；汽机房屋顶通风器安装；汽机房射流风机及C排排风机安装；主厂房蒸汽采暖系统；主厂房热风采暖系统。2.2主厂房除氧煤仓间的40.00m、48.50m除尘为14台多管冲击式除尘器及配套的除尘风管安装，除尘风管为钢板风管。

2.3 主厂房采暖主干管为无缝钢管，焊接连接；支管为焊接钢管，丝扣连接；散热器为钢管三柱式。管道过门沟应保温，保温材料为硬质玻璃丝棉保温管壳。

3、主要施工方法 3.1 风管制作

3.1.1 根据风管制作的平面图、系统图、大样图进行下料复核，然后按划线形状进行剪切下料。

3.1.2 制作圆风管时，按风管圆径规格适当调整卷管机上下辊间距。

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麻绳将风管捆绑结实，起吊时当风管离地200-300mm时停止起吊，检查吊点与绳索是否牢固可靠、风管重心是否正确，确认无误后方可继续起吊。风管放在支吊架上，确认稳固后，再解开绳索。3.7 通风除尘设备安装

3.7.1除尘器安装：按设备装箱清单核对设备及零部件的数量、型号、技术参数、进出口位置方向是否与设计相符。安装前，根据设计图纸对设备基础进行全面检查，检查其定位尺寸、外形尺寸、基础螺栓预留孔位置是否正确，并将设备基础表面的污物、基础螺栓预留孔内的杂物清除干净。设备整体安装吊装时，直接放置在基础上，用垫铁找平、找正；设备吊装时，注意进出口方向正确，风机同除尘器旋向必须一致。

3.7.2屋顶通风器安装：按设备装箱清单核对设备及零部件的数量、型号、技术参数是否与设计相符。安装前，根据设计图纸对设备基础进行全面检查。设备整体安装吊装后，用垫铁找平、找正，然后紧固好螺栓。

3.7.3百叶窗安装：安装前，核对型号及预留洞尺寸。先将固定扁铁间断得卡住百叶窗的上下边上，用钢钉将固定扁铁与墙体固定，将百叶窗与墙体之间的间隙用橡胶条塞紧，然后用水玻璃密封。

3.7.4轴流风机安装：用双头螺栓将风机支架固定在墙上，用浸沥青木砖把风机找平找正后，再用折弯扁铁分别与风机外壳及墙上预埋件焊接连接。

3.8采暖支吊架的制作安装

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3.10立支管安装：按量出的尺寸进行切管、套丝、煨灯叉弯和调直、连接。

3.11钢制柱型散热器安装 3.11.1散热器安装前要串联试压。

3.11.2根据各个散热器的长度确定托钩的数量及位置，用画尺画出托钩安装位置，固定托钩。

3.11.3将散热器轻轻抬起，轻放在托钩上，挂稳、立直、找正。核对标高无误后，与支管连接。3.12水压试验

3.12.1试压前，检查系统管路、阀件、支架是否安装正确，各内连接处有无遗漏；检查系统阀门开闭状态。

3.12.2打开系统管路中的阀门向系统注水，开启系统上高处的排气阀，排尽系统中的空气。待水灌满后，关闭排气阀。

3.12.3将压力升至试验压力，10分钟内压力降小于0.02ＭＰa，降至工作压力后不滲不漏为合格。3.13.3质量标准

1、保证项目

①整个采暖系统的水压试验结果必须符合设计要求和施工规范要求。

②补偿器的安装位置必须符合设计要求，并应按有关规定进行预位。

③除污器过滤网的材质、规格和包扎方法必须符合设计要求和

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变更技术签证工作。

4.11及时做好各分项工程、隐蔽工程验收记录，为工程验收提供原始资料以及办理交工验收和工程资料归档。

4.12 加强全面质量意识教育、组织现场施工班组开展以 “质量”、“工期”、“安全”为主题的小组活动，开展质量竞赛和评比活动。

5、安全保证措施

5.1 建立现场安全生产保证体系，项目设专职安全员，班组设兼职安全员，对施工全过程进行安全生产管理。

5.2 现场设“四牌一图”，坚持正确使用“三宝”，坚持执行安全生产“十不准”制度。

5.3 施工现场临时用电必须按《JGJ46-88技术规范》进行。5.4 做好井洞、沟边安全防护设施，在危险地段设安全警示牌。5.5 在施工现场使用电、气焊前必须检查周围环境，防止火灾发生做好明火作业区的防火工作。

5.6 定期（每周一次）向全体施工人员讲评安全生产情况，进行安全意识、自我防护教育工作，做到警钟长鸣。

5.7 定期（每月一次）进行安全检查，发现安全隐患要及时处理，坚决整改。

5.8 针对该工程配合交叉面广，现场必须抓好防物体打击、防坠落、防触电措施。

5.9 做到文明施工，及时清理现场，物料堆放整齐，安全通道畅通。搞好与土建等施工单位的关系，共同做好安全防护设施。

第二篇：主厂房满堂脚手架专项施工方案

兰考秸秆热电工程主厂房满堂脚手架专项施工方案

一、编制依据：

1、现场施工的条件和要求

2、结构施工图纸

3、《建筑施工手册》第四版

4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》。

5、国家及行业现行规范规程及标准

6、项目部可组织的资源

二、工程概况：

本工程位于兰考县城以西1公里。310国道北侧。总建筑面积约8000m2平米，总用地面积4000m2，其中一层层高为7m,局部层层高8m,采用扣件式满堂脚手架支撑。

三、施工要求：

本工程内支撑采用扣件式满堂钢管脚手架。使用Ф48mm、壁厚2.8mm钢管,加密立杆的间距,模板为18mm的多层板,使其达到承载力要求,锅炉房顶板砼板厚200mm厚。

（一）、构造和设置要求：

1、扣件式钢管脚手架主要由立杆、纵横水平杆、斜杆等组成，各种杆件采用Ф48mm、壁厚2.8mm钢管，立杆采用6m, 4m 2.5m,横杆长度采用1.5m、6m。

2、扣件：

扣件式钢管脚手架主要由直角扣件、旋转扣件、对接扣件连接，直角扣件用于两根呈垂直交叉钢管的连接，旋转扣件用于两根呈任意角度交叉钢管的连接，对接扣件用于两根钢管的对接连接，承载力直接传递到基础底板上。

3、扣件与钢管的接触面要保证严密，确保扣件与钢管连接紧固。

4、扣件和钢管的质量要合格，满足施工要求，对发现脆裂、变形、滑丝的后禁止使用。

（二）、施工工艺

根据结构受力分析，脚手架立杆纵横距为0.9～1.2m，步距1.5～１.8m,框梁下立杆纵距为0.45～0.5m。纵横方向每隔5m布设一道剪刀撑，并与水平杆连接牢固。

施工流程:①树立杆→②摆放扫地杆,并与立杆连接→③纵横向水平横杆,并与相应立杆连接(加设斜撑杆)→⑤搭接第二步纵横向水平横杆→⑦搭设剪刀撑

（三）、脚手架的拆除

1、拆除前应报审批准，进行必要的安全技术交底后方可开始工作。拆除时，周围设围栏或警戒标识，划出工作禁区禁止非拆卸人员进入，并设专人看管。

2、拆除顺序应从上而下，一步一清，不允许上下同时作业，本着先搭后拆，按层次

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由上而下进行，脚手架逐层拆除。

3、拆下来的架料、扣件要分类堆放，进行保养，检修。

（四）、脚手架的安全防范措施：。

1、作业中，禁止随意拆除脚手架的构架杆件、整体性构建、连接紧固件。却因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后及时予以恢复。

2、人在架设作业时，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物，严禁在架杆上等不安全处休息。

3、每班工人上架工作时，应现行检查有无影响安全作业的问题，在排除和能解决后方可开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，直到安全后方可正常作业。

四、满堂脚手架方案计算书(只取有代表性的梁板)

（一）顶板高支撑计算书

1.各项参数（1）.脚手架参数

横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):8.00；

采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；

扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；

板底支撑连接方式:方木支撑；

（2）.荷载参数

模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；

楼板浇筑厚度(m):0.200；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；

施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；

（3）.木方参数

木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；

木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000；

木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):90.00；

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图2 楼板支撑架荷载计算单元

2.模板支撑方木的计算:

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方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=4.000×9.000×9.000/6 = 54.00 cm3；

I=4.000×9.000×9.000×9.000/12 = 243.00 cm4；

方木楞计算简图

（1）.荷载的计算：

①钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q1= 25.000×0.300×0.200 = 1.500 kN/m；

②模板的自重线荷载(kN/m): q2= 0.350×0.300 = 0.105 kN/m ；

③活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： p1 =(1.000+2.000)×0.900×0.300 = 0.810 kN；

（2）.强度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载 q = 1.2×(1.500 + 0.105)= 1.926 kN/m；

集中荷载 p = 1.4×0.810=1.134 kN；

最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.134×0.900 /4 + 1.926×0.9002/8 = 0.450 kN.m；

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最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.134/2 + 1.926×0.900/2 = 1.434 kN ；

截面应力 σ= M / w = 0.450×106/54.000×103 = 8.336 N/mm2；

方木的计算强度为 8.336 小13.0 N/mm2,满足要求!

（3）.抗剪计算：

最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力: Q = 0.900×1.926/2+1.134/2 = 1.434 kN；

截面抗剪强度计算值 T = 3 ×1433.700/(2 ×40.000 ×90.000)= 0.597 N/mm2；

截面抗剪强度设计值 [T] = 1.300 N/mm2；

方木的抗剪强度为0.597小于 1.300，满足要求!

（4）.挠度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如

下:

均布荷载 q = q1 + q2 = 1.500+0.105=1.605 kN/m；

集中荷载 p = 0.810 kN；

最大变形 V= 5×1.605×900.0004 /(384×9500.000×2430000.00)+ 810.000×900.0003 /(48×9500.000×2430000.00)= 1.127 mm；

方木的最大挠度 1.127 小于 900.000/250,满足要求!

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3.木方支撑钢管计算:

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.926×0.900 + 1.134 = 2.867 kN；

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN.m)

支撑钢管计算变形图(kN.m)

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支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩 Mmax = 0.688 kN.m ；

最大变形 Vmax = 1.593 mm ；

最大支座力 Qmax = 9.367 kN ；

截面应力 σ= 0.688×106/5080.000=135.502 N/mm2 ；

支撑钢管的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于900.000/150与10 mm,满足要求!

4.扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 9.367 kN；

R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

5.模板支架荷载标准值(轴力):

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

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（1）.静荷载标准值包括以下内容：

①脚手架的自重(kN)：

NG1 = 0.129×8.000 = 1.033 kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。

②模板的自重(kN)：

NG2 = 0.350×0.900×0.900 = 0.284 kN；

③钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3 = 25.000×0.200×0.900×0.900 = 4.050 kN；

经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.366 kN；

（2）.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值 NQ =(1.000+2.000)×0.900×0.900 = 2.430 kN；

（3）.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 9.842 kN；

6.立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式 :

其中 N----立杆的轴心压力设计值(kN)：N = 9.842 kN；

σ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i----计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.58 cm； A----立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2；

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W----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3；

σ--------钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；

[f]----钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2； Lo----计算长度(m)；

如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算

lo = k1uh(1)lo =(h+2a)(2)

k1----计算长度附加系数，取值为1.155；

u----计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.700； a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m；

公式(1)的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.700×1.500 = 2.945 m； Lo/i = 2945.250 / 15.800 = 186.000 ；

由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.207 ；

钢管立杆受压强度计算值 ；σ=9841.560/（0.207×489.000）= 97.227 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ= 97.227 N/mm2 小于 [f] = 205.000满足要求！

公式(2)的计算结果：

立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.500+0.100×2 = 1.700 m； Lo/i = 1700.000 / 15.800 = 108.000 ；

由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.530 ；

钢管立杆受压强度计算值 ；σ=9841.560/（0.530×489.000）= 37.973 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ= 37.973 N/mm2 小于 [f] = 205.000满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算

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lo = k1k2(h+2a)(3)k1--计算长度附加系数按照表1取值1.243；

k2--计算长度附加系数，h+2a = 1.700 按照表2取值1.014 ；

公式(3)的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a)= 1.243×1.014×(1.500+0.100×2)= 2.143 m；

Lo/i = 2142.683 / 15.800 = 136.000 ；

由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.367 ；

钢管立杆受压强度计算值 ；σ=9841.560/（0.367×489.000）= 54.839 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ= 54.839 N/mm2 小于 [f] = 205.000满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

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以上表参照 杜荣军: 《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。

7.梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]: 除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容

（1）.模板支架的构造要求：

a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；

b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。

（2）.立杆步距的设计：

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；

c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。

（3）.整体性构造层的设计：

a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；

b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置

斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；

c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；

d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。

（4）.剪刀撑的设计：

a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

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b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。

（5）.顶部支撑点的设计：

a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm； c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。

（6）.支撑架搭设的要求：

a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；

b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。

（7）.施工使用的要求：

a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

（二）800*1800梁支撑计算

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图1 梁模板支撑架立面简图

1.各项参数（1）.脚手架参数

立柱梁跨度方向间距l(m):0.45；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30；

脚手架步距(m):1.50；脚手架搭设高度(m):6.00；

梁两侧立柱间距(m):0.45；承重架支设:多根承重立杆，木方顶托支撑；

梁底增加承重立杆根数:2；

（2）.荷载参数

模板与木块自重(kN/m2):0.350；梁截面宽度B(m):0.800；

混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):1.800；

倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):3.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；

（3）.木方参数

木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；

木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000；

木方的截面宽度(mm):80.00；木方的截面高度(mm):100.00；

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（4）.其他

采用的钢管类型(mm):Φ48×3.5。

扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；

2.梁底支撑的计算

作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

（1）.荷载的计算：

①钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 = 25.000×1.800×0.450=20.250 kN/m；

②模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.350×0.450×(2×1.800+0.800)/ 0.800=0.866 kN/m；

③活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值 P1=(2.000+3.000)×0.800×0.450=1.800 kN；

（2）.木方楞的支撑力计算

均布荷载 q = 1.2×20.250+1.2×0.866=25.340 kN/m；

集中荷载 P = 1.4×1.800=2.520 kN；

木方计算简图

经过计算得到从左到右各木方传递集中力[即支座力]分别为： N1=11.427 kN； N2=11.427 kN；

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木方按照三跨连续梁计算。

本算例中，木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=8.000×10.000×10.000/6 = 133.33 cm3；

I=8.000×10.000×10.000×10.000/12 = 666.67 cm4；

（3）.木方强度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 11.427/0.450=25.394 kN/m；

最大弯距 M =0.1ql2= 0.1×25.394×0.450×0.450= 0.514 kN.m；

截面应力 σ= M / W = 0.514×106/133333.3 = 3.857 N/mm2；

木方的计算强度小于13.0 N/mm2,满足要求!

（4）.木方抗剪计算：

最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力: Q = 0.6×25.394×0.450 = 6.856 kN；

截面抗剪强度计算值 T = 3×6856.380/(2×80.000×100.000)= 1.286 N/mm2；

截面抗剪强度设计值 [T] = 1.300 N/mm2；

木方的抗剪强度计算满足要求!

（5）.木方挠度计算: 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

兰考秸秆热电工程主厂房满堂脚手架专项施工方案

最大变形 V= 0.677×21.162×450.000 /(100×9500.000×666.667×103)=0.093 mm；

木方的最大挠度小于 450.0/250,满足要求!

3.梁底纵向钢管计算

纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。

4.扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；

R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

梁混凝土钢筋等荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆,无需计算。

5.立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式

其中 N--立杆的轴心压力设计值，它包括：

横杆的最大支座反力： N1 =11.427 kN；

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脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×6.000=0.930 kN； N =11.427+0.930=12.357 kN；

φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.58； A--立杆净截面面积(cm2)： A = 4.89； W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08；

σ--钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；

[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205.00 N/mm2； lo--计算长度(m)；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算

lo = k1uh(1)lo =(h+2a)(2)

k1--计算长度附加系数，按照表1取值为：1.167 ；

u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.700； a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：a =0.300 m；

公式(1)的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.167×1.700×1.500 = 2.976 m； Lo/i = 2975.850 / 15.800 = 188.000 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.203 ；

钢管立杆受压强度计算值 ；σ=12356.820/(0.203×489.000)= 124.481 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 124.481 N/mm2 小于 [f] = 205.00满足要求！

立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.500+0.300×2 = 2.100 m； Lo/i = 2100.000 / 15.800 = 133.000 ；

公式(2)的计算结果：

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.381 ；

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钢管立杆受压强度计算值 ；σ=12356.820/(0.381×489.000)= 66.324 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 66.324 N/mm2 小于 [f] = 205.00满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 lo = k1k2(h+2a)(3)k2--计算长度附加系数，h+2a = 2.100 按照表2取值1.007 ；

公式(3)的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a)= 1.167×1.007×(1.500+0.300×2)= 2.468 m； Lo/i = 2467.855 / 15.800 = 156.000 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.287 ；

钢管立杆受压强度计算值 ；σ=12356.820/(0.287×489.000)= 88.047 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 88.047 N/mm2 小于 [f] = 205.00满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

以上表参照 杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》

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6.梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]:

除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容

（1）.模板支架的构造要求：

a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；

b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。

（2）.立杆步距的设计：

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；

c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。

（3）.整体性构造层的设计：

a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；

b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；

c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；

d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。

（4）.剪刀撑的设计：

a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。

（5）.顶部支撑点的设计：

a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；

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b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm； c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12k时应用顶托方式。

（6）.支撑架搭设的要求：

a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；

b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。

（7）.施工使用的要求：

a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

（三）600*1500梁支撑计算

1.各项参数（1）.脚手架参数

立柱梁跨度方向间距l(m):0.45；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30；

脚手架步距(m):1.50；脚手架搭设高度(m):6.00；

梁两侧立柱间距(m):0.45；承重架支设:多根承重立杆，木方顶托支撑；

梁底增加承重立杆根数:2；

（2）.荷载参数

模板与木块自重(kN/m2):0.350；梁截面宽度B(m):0.600；

混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):1.500；

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倾倒混凝土荷载标准值(kN/m):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m):2.000；

（3）.木方参数

木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；

木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000；

木方的截面宽度(mm):80.00；木方的截面高度(mm):100.00；

（4）.其他

采用的钢管类型(mm):Φ48×3.5。

扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；

2.梁底支撑的计算

作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

（1）.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 = 25.000×1.500×0.450=16.875 kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.350×0.450×(2×1.500+0.600)/ 0.600=0.945 kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值 P1=(2.000+2.000)×0.600×0.450=1.080 kN；

（2）.木方楞的支撑力计算

均布荷载 q = 1.2×16.875+1.2×0.945=21.384 kN/m；

集中荷载 P = 1.4×1.080=1.512 kN；

221 兰考秸秆热电工程主厂房满堂脚手架专项施工方案

木方计算简图

经过计算得到从左到右各木方传递集中力[即支座力]分别为： N1=7.196 kN； N2=7.196 kN；

木方按照三跨连续梁计算。

本算例中，木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=8.000×10.000×10.000/6 = 133.33 cm3；

I=8.000×10.000×10.000×10.000/12 = 666.67 cm4；

（3）.木方强度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 7.196/0.450=15.992 kN/m；

最大弯距 M =0.1ql2= 0.1×15.992×0.450×0.450= 0.324 kN.m；

截面应力 σ= M / W = 0.324×106/133333.3 = 2.429 N/mm2；

木方的计算强度小于13.0 N/mm2,满足要求!

（4）.木方抗剪计算：

最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T]

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其中最大剪力: Q = 0.6×15.992×0.450 = 4.318 kN；

截面抗剪强度计算值 T = 3×4317.840/(2×80.000×100.000)= 0.810 N/mm2；

截面抗剪强度设计值 [T] = 1.300 N/mm2；

木方的抗剪强度计算满足要求!

（5）.木方挠度计算: 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 最大变形 V= 0.677×13.327×450.0004 /(100×9500.000×666.667×103)=0.058 mm；

木方的最大挠度小于 450.0/250,满足要求!

3.梁底纵向钢管计算

纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。

4.扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；

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R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

梁混凝土钢筋等荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆,无需计算。

5.立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式

其中 N--立杆的轴心压力设计值，它包括：

横杆的最大支座反力： N1 =7.196 kN；

脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×6.000=0.930 kN； N =7.196+0.930=8.126 kN；

φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.58； A--立杆净截面面积(cm2)： A = 4.89； W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08；

σ--钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；

[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205.00 N/mm2； lo--计算长度(m)；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算

lo = k1uh(1)lo =(h+2a)(2)

k1--计算长度附加系数，按照表1取值为：1.167 ；

u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.700； a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：a =0.300 m；

公式(1)的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.167×1.700×1.500 = 2.976 m； Lo/i = 2975.850 / 15.800 = 188.000 ；

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由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.203 ；

钢管立杆受压强度计算值 ；σ=8125.920/(0.203×489.000)= 81.859 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 81.859 N/mm2 小于 [f] = 205.00满足要求！

立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.500+0.300×2 = 2.100 m； Lo/i = 2100.000 / 15.800 = 133.000 ；

公式(2)的计算结果：

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.381 ；

钢管立杆受压强度计算值 ；σ=8125.920/(0.381×489.000)= 43.615 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 43.615 N/mm2 小于 [f] = 205.00满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 lo = k1k2(h+2a)(3)k2--计算长度附加系数，h+2a = 2.100 按照表2取值1.007 ；

公式(3)的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a)= 1.167×1.007×(1.500+0.300×2)= 2.468 m； Lo/i = 2467.855 / 15.800 = 156.000 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.287 ；

钢管立杆受压强度计算值 ；σ=8125.920/(0.287×489.000)= 57.900 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 57.900 N/mm2 小于 [f] = 205.00满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

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以上表参照 杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》

6.梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]:

除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容

（1）.模板支架的构造要求：

a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；

b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。

（2）.立杆步距的设计：

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；

c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。

（3）.整体性构造层的设计：

a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；

b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；

c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每 26 兰考秸秆热电工程主厂房满堂脚手架专项施工方案

10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；

d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。

（4）.剪刀撑的设计：

a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。

（5）.顶部支撑点的设计：

a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm； c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。

（6）.支撑架搭设的要求：

a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；

b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。

（7）.施工使用的要求：

a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

第三篇：暖通施工工作总结

工作总结

进入四川锦发建筑安装工程有限责任公司这个大家庭快有三个月了，期间在师傅的细心教导、领导和同事们的关心支持下，依靠自己的专业基础和工作经验，通过刻苦钻研学习逐步完成了新公司、新环境、新工程、新角色的转变和适应。马上到了转正的时间，静心回顾这段时间的工作生活，收获颇丰。现将我的工作情况总结如下：

刚刚到公司时工地土建才刚开始动工，机电安装还没有开始。这样我到公司项目部时先后熟悉了暖通方面的各种规范，例如《建筑给排水及采暖工程施工质量验收规范》GB 50242－2002、《通风与空调工程施工规范》GB50738-2011、《通风与空调工程施工质量验收规范》GB 50243－2002、《民用建筑供暖通风与空气调节设计规范》GB 50736－2012、《采暖通风与空气调节设计规范》GB 50019－2003等。在熟悉规范的同时，进一步的熟悉鸿业暖通、天正暖通、BIM、Photoshop等软件。熟悉完规范和软件后便利用空余时间研究、熟悉图纸，了解设计师的意图。在此基础上帮助师傅整理资料，统计空调风系统的量等。师傅不但在专业知识上让我长进不少，还培养我自主学习的能力。使我懂得只有不断地学习才能充实自己，使生活更加的有意义。到公司的日子里我不但学习了机电方面的知识，此外在空闲之余，还到现场去统计土建桩孔完成情况、记录强风化岩层（泥层）、帮助土建放线测量、测量绿化树木了解绿化树木的特性。在这段时间里不但对机电安装有了深刻的认识，还对土建等其他方面的知识有了部分的了解。

在工程量的计算方面也有了深刻认识，在以后的工程量计算中要做到详细查看图纸不放过任何一个细节不放过任何一个施工角落，并列出详细的表格，写清楚计算部位，计算方法均列出来，并详细的列出计算式来，争取不管多长时间不管谁都能看懂我的计算方法，并能准确找出计算错误，从而达到预算准确无误。因工程性质的限制，目前我只接触了空调系统的通风防排烟系统这一分支，在闲暇之余我还是在不断地充实空调水及采暖等其他方面的知识，自己也在看一些空调其它系统方面的规范，为将来的工作早做准备。半年的时光又从我的指缝中悄然溜走，表盘的指针总是那样前行，不急不缓，我庆幸自己从刚来的忐忑无知成长到现在的样子，学了这么多知识、做了好多事情、交了这么多朋友，也实现了自己的部分价值。我清醒的认识到，从现在起，所有的过去终归是过去，还有很多路要走，还有许多东西要学，我会勤勤恳恳、踏踏实实，让青春无悔，让勇气无畏。回首这三个多月真的是酸甜苦辣，在此感谢师傅与领导和同事的照顾与关心，使我坚持顺利完成角色过度。在以后的工作中，我将不断地总结与反省，努力提高自身综合素质，争取在最短的时间内成为一个能够独当一面的人，用实际行动报效培养我的公司。

四川锦发建筑安装工程有限责任公司 总 结 人： 张翔风 2016 年 1 月 8 日

第四篇：主厂房汽轮机施工方案 修改

目

录

1、工程概况........................................................................................................1

2、总体施工方案................................................................................................1

2.1 钢筋施工总体施工方案.........................................................................1 2.2 模板加固系统总体施工方案.................................................................1 2.3 预埋件固定总体施工方案.....................................................................1 2.4 混凝土浇筑总体施工方案.....................................................................2 2.5 安全防护及文明施工总体施工方案.....................................................2 2.6 主要质量控制总体施工方案.................................................................2

3、施工作业流程................................................................................................2

3.1 脚手架工程.............................................................................................2 3.2 模板工程.................................................................................................3 3.3 钢筋工程.................................................................................................6 3.4 混凝土工程.............................................................................................9 3.5 施工注意事项.......................................................................................10

4、质量控制....................................................................................................11

4.1 轴线标高的控制...................................................................................11 4.2 支模架搭设的质量控制.......................................................................12 4.4 模板质量的控制...................................................................................12 4.5 混凝土工程质量控制...........................................................................12

I

1、工程概况

华昌化工热电三期CL12-4.90/2.25/0.883型抽凝式汽轮机和配套的QFW-15-2型发电机，汽轮发电机钢筋砼基座上部结构工程。

汽轮发电机基础为钢筋混凝土框架结构，柱按两排三列，排间距东西依次为5435.5mm、2950mm，最高梁SK-1：2580mm，最宽梁SK-

4、SK-3：1895mm，结构为柱、梁、板框架结构。

基座混凝土标号为C30，；汽轮发电机基座属于火力发电厂工艺系统转换的关键部位，承受长期高频振动荷载，是火力发电厂的核心结构工程，施工难度大。为了提高工程质量，争创电力系统的优质样板工程，决定上部结构施工采用清水混凝土施工工艺。由于基座混凝土外观质量要求严格，埋件数量较大，同安装配合要求紧密，故基座的施工比较困难。

2、总体施工方案

基座定位放线→浇砼垫层→绑扎承台钢筋→支模→验收→浇砼→柱模板安装 →东面两柱4.32m→中间两柱5.5m→西边两柱5.5m→梁底模→梁底埋件安装→梁钢筋→梁侧埋件安装、模板安装→验收→浇砼。2.1 钢筋施工总体施工方案

柱筋连接采用直螺纹电渣压力焊连接；梁、板、墙钢筋接长采用闪光碰焊为主，绑扎连接为辅。

2.2 模板加固系统总体施工方案

选择优质的建筑镀膜多层板，规格1220mm×2440m×18mm，柱模板采用50mm×100mm 的木方作为木模板的内楞，木方为竖向放置，小面贴模板，间距为200mm，采用对拉螺杆，柱1/3 以下间距为400mm、柱1/3以上间距为500mm，柱竖向每隔1.2m 打包箍与支模加相连，以免柱在砼浇注过程中发生扭曲；柱的对拉螺杆选用￠12 的对拉螺杆，双螺帽，对拉螺栓外套￠14PVC 管加橡胶堵头。梁底及板底采用100 mm×100mm 方木作底楞，钢管加对拉螺栓加固。2.3 预埋件固定总体施工方案

为提高预埋件安装时表面与混凝土柱、梁侧面的平整度和位置偏差，预埋件固定采用M6×50 螺栓固定加双面胶贴缝的施工工艺；梁底埋件采用圆钉固定加双面胶贴缝的施工工艺；梁面埋件安装采用上加木模板封堵双面胶贴缝等。梁面 埋件采用加钢筋支撑固定方式。锚栓采用型钢框架固定。2.4 混凝土浇筑总体施工方案

春秋季节混凝土养护采用麻袋覆盖，浇水养护，冬季采用一层塑料薄膜和一层麻袋覆盖，根据砼浇注时气温，如气温过低，采取暖棚法养护。模板拆除后，柱子2 米以下用塑料薄膜包裹起来，对钢结构起吊时容易碰到的拐角用L30×3 角钢保护起来，外面用Φ6mm 的钢筋围起来，其他容易碰掉的楞角用50×30mm 木条保护，然后在外面用12#铁丝绑扎紧，角钢和木条涂刷红白油漆，红白油漆相间，每道500mm。浇筑上一层混凝土时，下层梁混凝土应用塑料布包裹保护。2.5 安全防护及文明施工总体施工方案

汽机基座上部结构施工中，在汽机基座周围采用安全密目网全封闭施工，各层铺设水平网。立面密目网在各楼层部位设置黄黑相间的色带，高度为180mm。为加强现场的文明施工在各楼层设置垃圾箱，分可回收与不可回收垃圾箱，卸料平台设置在楼层没有楼板的空档处，卸料平台材料堆放整齐，分类堆放，扣件、卡头、螺帽要进箱放置，安全员和兼职安全员应全天跟踪监督，每位要树立我要安全，自我创造安全的施工环境。2.6 主要质量控制总体施工方案

1）为加强模板装配质量，减小混凝土结构的几何尺寸偏差，模板工厂化加工，现场组装，配模原则为柱模板采用旋转包角；模板背面采用50mm×100mm 方木加固，中心距300mm,小面贴模板。

2）为使水平施工缝接缝平直，在施工缝部位柱模板内部加设用18mm 厚多层板制作的木框，高度50mm。

3）模板接缝中加10mm 宽的双面胶带，保证两个模板间接缝严密。4）在框架柱梁施工中，对拉螺栓采用PVC 套管加橡胶堵头的施工工艺，混凝土成型后，抽出丝杆及橡胶堵头，孔洞采用同结构配合比的砂浆封堵，提高结构表面感观质量。

3、施工作业流程

底板施工完成后，对结构进行验收，经监理验收合格后，依次进行基座定位方线、脚手架搭设、钢筋、模板、混凝土浇筑等分项工程。3.1 脚手架工程

汽机基座上部结构在主厂房石屑回填至承台面以下100mm 开始施工，要求场 地地基经处理后达到规定强度方能开始搭设脚手架。为了在脚手架开始搭设前使回填土达到足够的强度，对脚手架搭设区域及其附近区域先平整，后铺道木，对于基坑周围设置1500mm×1500mm×1000mm（深）的集水井。

汽机基座上部结构的支撑体系为满堂脚手架，脚手架采用碗扣式钢管搭设，满堂脚手架立杆间距为600×600mm，步距1200mm，支模架四周搭设双排脚手架作加固架。两侧间距为3000mm×3000mm，中间三跨的间距分别为1200mm、1800mm。因部分脚手架落在回填土上，回填土的压实系数必须大于0.94，为增大脚手架底部受力扩散面积，在脚手架底部铺设道木，且在脚手架外侧留排水沟。搭设脚手架前应先在基础上弹线,验收合格后放可施工。在外脚手架外侧立面整个高度上，连续设置剪力撑，跨越立杆根数为6 根。剪刀撑水平角度不大于600，剪力撑连接采用搭接，搭接长度不小于1m，采用3 个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于100mm，剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平

杆的伸出端或立杆上，扣件中心至主节点的距离不大于150mm。作业层外脚手架上满铺木脚手板。

用铁丝绑牢，外立杆内侧设挡脚板，高度180mm，在0.6m 和1.2m 高范围内均设钢管防护栏杆。外脚手架立杆内侧张挂安全密目网，作业层及预留洞口处张挂水平安全网。对运转层横纵梁梁底支架应向空档处的脚手架搭设斜撑进行卸载。汽机基座混凝土采用泵送浇筑方式，会对脚手架产生一个水平推力，因此沿纵向中间及端部设置剪刀撑；在梁底两侧设置剪刀撑；满堂架中间距为900mm 的位置在中间部位设置剪刀撑；每个剪刀撑跨越立杆根数为6 根。同时剪刀撑的设置应符合4.3.2.5规定。3.2 模板工程

模板采用1220mm×2440mm×18mm 镀膜建筑多层板作为混凝土成型模板，柱模板内楞、梁侧模内楞、墙板内楞采用50mm×100mm 的木方作为木模板的内楞；柱模板内楞、墙板木方为竖向放置，梁侧模内楞采用竖向布置，间距300mm。模板在组合前应精确设计并画出配模图，根据配好的模板图配模。柱四角在施工现场组合时加PVC 弧形线条，确保混凝土柱棱角顺直、清晰。

钢筋绑扎前有工作面的模板拼缝、凹陷部分、钉眼部分采用腻子批刮塞堵，并涂刷防水胶后再进行脱模剂的涂刷。钢筋绑扎后不易操作的模板拼缝间采用双面胶带，确保模板不漏浆，保证混凝土的成型工艺质量。平台板及梁底模板内外 楞设置：内楞采用50mm×100mm 的方木，大面贴模板，间距300mm。

建筑多层板在模板组合场提前加工成型，现场组装，吊装就位，应用九十度角尺、水平尺、线锤等工具控制模板的垂直度和阴阳角。模板施工严格按翻样图纸在模板加工场进行制作成型，现场拼装、就位和架设支撑，模板安装就位后，由技术员、施工员按平整度及端面尺寸、标高、垂直度进行复核验收，浇筑混凝土时派专人检查模板，发现异常情况及时处理。支模系统采用碗扣式钢管支撑加对拉螺栓体系确保工程质量及工程进度。

柱包箍采用对拉螺栓，间距600×500（600）mm，竖向每隔1200mm 设置拉杆与满堂架连接，以避免柱扭曲；柱箍在底部1/3 柱高范围内间距为500mm，对拉螺栓竖向间距为400mm，1/3 以上柱箍间距为600，对拉螺栓竖向，间距为600mm。梁、板底模楞木配置时，外楞木沿横向设置，内楞木沿纵向设置，梁侧模小楞木垂直于纵向配置，楞木小面紧贴模板，小楞木外侧采用钢管作大围楞，间距600mm，对拉螺栓采用￠16 圆钢，间距600×600mm，采用对拉螺栓外套φ14PVC 加塑料堵头加固；为保证梁侧模的刚度和稳定性，在梁的中部及顶部对称加设斜撑，间距按600mm 设置；对于跨度大于4m 的梁，支撑按梁跨度3‰起拱。墙板对拉螺栓采用￠16 圆钢制作，间距采用500×500mm。

对于内楞竖向配置的梁侧模及墙板外楞，可采用两层钢管加固，内侧钢管横向布置，外侧钢管竖向布置，以利梁顶拉杆设置，拉杆间距1200mm。木模与楞木的连接采用铁钉，钉板肋所用钉子的钉帽应与模板面齐平，且钉子位置应横平竖直，间距均匀一致。最后将木模编号标于模板上，用车辆将模板运至建筑塔吊起吊范围内，由建筑塔吊将其吊运至施工现场。柱子四边侧模都采用纵向模板柱的每块拼板宽度都不得小于500mm。

1)模板制作质量控制要求

模板选用和制作的好坏直接关系到混凝土成型及其表观质量，影响非常重大。例如混凝土表面的平整度、光洁度；蜂窝、麻面、接缝不直等观感质量有着直接的利害关系。在此工程中我们选用1220×2440×18 的镀膜建筑多层板。锯开的模板厚度方向上用防水胶涂刷，拼缝以及钉帽处先用腻子补平整，再涂刷防水胶，模板安装前一定要清理干净。配好的木模其尺寸必须精确，误差±0.5mm；木模接缝处需刨光，保证接缝严密，误差±0.2mm；木模背楞使用的方料，方料 4 需先进行平刨，再进行压刨。确保模板几何尺寸，所有方木的木材应严格挑选，压光制成统一尺寸后使用，方木满足承重结构方木材质标准中Ⅱ级等级要求。

为防止柱脚滥根现象发生，在柱模板与底板之间采用厚度50mm 的海绵铺垫，并用绿世纪胶水粘牢固，外用水泥砂浆封堵。

柱子截面尺寸为：800mm×800mm、820mm×800mm包箍成型后每个包箍间采用￠16 的圆钢对拉。对拉螺栓PVC 套管加橡胶堵头的应用：在框架柱梁施工中，对拉螺栓的应用量极大，对于它割除，传统作法为混凝土成型后凿开丝杆周边混凝土，用火焊割除，并用砂浆封堵，此种作法对结构面有所损伤，观感质量较差。对拉螺栓采用PVC 套管加橡胶堵头的施工工艺，混凝土成型后，抽出丝杆及橡胶堵头，孔洞采用同结构配合比的砂浆封堵，提高结构表面感观质量。

2)模板装配质量的控制要求

模板的装配质量，对于混凝土结构的几何尺寸偏差影响甚大。严格控制模板的装配质量，以保证结构几何尺寸。所有模板的配置在木工场制作，工厂化加工，现场组装，以确保模板配置质量；配模原则为柱模板采用旋转包角；模板背面采用二四方木加固，在组装过程中方木间加入钢管，以增加模板整体刚度并减少木材的用量。

3)水平施工缝接缝的控制要求

为使水平施工缝接缝平直，在施工缝部位柱模板内部加设用18mm厚多层板制作的木框，高度为50mm。混凝土浇筑时表面与木框面齐平。安装上层柱模板时，柱模底低于水平施工缝，并在水平施工缝处粘贴宽度为10mm、厚度为3mm 双面胶，以防漏浆。

4)预埋件固定方法：

为提高预埋件安装时表面与混凝土柱的平整度和位置偏差，预埋件固定采用M8*50 螺栓固定加双面胶贴缝的施工工艺。预埋件在制作时四角钻￠8.5 孔，在安装前涂刷好油漆，四周用双面胶带粘贴，用M8×50 的螺栓将预埋件固定在模板上，确保埋件与模板紧贴，保证预埋件与混凝土面齐平，预运转层埋件安装应同汽机专业安装交叉进行；锚固板、预埋螺栓、电缆管及管的安装详见热动专业作业指导书。

5)模板工程的施工和技术要求：

要做好模板的定位基准工作。包括基座柱边线和中心线的放线，标高的引测，可直接引测到模板安装位置；柱模板底部应预先垫海棉条，以保证砼浇注时模板底部不漏浆；检查模板和配件的数量和质量情况，对不符合配模设计要求和质量要求的模板不得使用。

对在现场循环使用的模板、钢管、扣件等应分类堆放标识，并把损坏的、不能用的送还租赁站处理、维修；支承支柱的土壤地面应夯实平整，并做好防水、排水设置，支柱底部加垫垫木；模板表面涂刷色拉油，严禁在模板上涂刷废机油；模板安装中，应确保砼保护层符合施工图要求；预埋件安装必须位置准确（标高、定位准确），固定牢固，侧面埋件紧贴模板。平台上严禁集中堆放材料，以免架体因承受集中荷载过大失稳。

6)螺栓框架

汽机7.0m 大平台上的预埋部分的固定，采用型钢制作的整体框架进行加固，形成统一整体，确保位置准确。

汽机基础锚固件有各种高中低压缸阀门支架钢板、螺栓、螺栓箱（套管、盒）、电缆导管等，数量大、精度要求高，其安装质量非常重要。本方案将从汽机基础-1.8m层竖起8根Ｉ20工字钢至+6.5米标高，用以支撑7.0m的整体固定框架，所有预埋件与整体框架连接在一起，形成一个稳固的、独立的预埋件加固体系，确保预埋件的安装精度。

7)施工准备

汽机基础所有埋件在开箱后应进行分类清点、检查，并根据施工图复核尺寸。然后将各种埋件调运至工作面附近，分区堆放，标识清楚，便于吊装就位。埋件调运过程中应防止变形和损坏。测量专业人员应将纵横轴线和标高引测到基础附近，作好准备。3.3 钢筋工程

1)钢筋领用

物资管理人员在领用钢筋时，必须索取合格的质保书，并及时按规定数量做复试。施工部门在索取到质保书和复试报告后，才能按图配料、就位，不得随意增减代换钢筋数量和品种。如有代换，必须由技术人员负责找设计部门办理材料变更签证。钢筋领用应做好钢筋跟踪记录。钢筋进场必须有质保书，进场钢筋需及时进行复试，只有复试合格的钢材方可领用、制作。所领用的钢筋，在加工场 应核对其品种、规格，分类堆放，挂牌标识，作好防护，以防污泥污染钢筋。钢筋表面应洁净，不得有裂缝、结疤和折叠。油污、漆污和用锤敲击时能剥落的浮皮、铁锈等应在使用前清除干净，弯曲的钢筋用调直机调直后方能使用，钢筋中若有劈裂、严重变形应切除，严禁使用弯曲过大的钢筋和严重腐蚀的钢筋。钢筋配料应按钢筋翻样单和施工图纸将同规格钢筋分别统计，按不同规格进行长短搭配。一般先断长料，后断短料，尽量减少浪费，节约材料。钢筋断料应保证钢筋端头平齐。

2)钢筋加工

根据施工图纸及规范要求进行钢筋翻样，经技术负责人对钢筋翻样料单审核后，方可进行加工制作。钢筋加工的形状、尺寸必须符合设计要求及现行施工规范的要求；钢筋的弯钩应按施工图纸中的规定执行，同时也应满足有关标准与抗震设计要求。

钢筋闪光对焊焊接的人员应经考试，持有合格的特殊工种操作证。焊接设备应经检验合格并挂牌标识。钢筋闪光对焊Φ22 以下采用预热闪光焊工艺，Φ22 以上采用闪光-预热-闪光工艺焊接。一级钢筋（φ